Study on Characteristics of an Aeration and Filtration Unit
LI Jian-jun¹ , SHI Han-chang² , ZHANG Yong-ming³
(1. First Institute of Oceanography ,State Oceanic Aministration ,Qingdao　266061 ,China ;
2. ESPC State Key Joint Laboratory ,Dept. of Environmental Science and Engineering ,Tsinghua University ,Beijing　100084 ,China ;
3. Department of Environmental and Chemical Engineering ,Nanchang Institute of Aeronautical Technology ,Nanchang　330034 ,China)

Abstract : Facing upon the membrane fouling in a membrane bioreactor ,a novel aeration and filtration unit was developed ,aiming at effectively enhancing flux as one factor and considerably providing the oxygen in the need of microorganism as the other one. The characteristics of filtration flux were studied by terms of tap water ,kaolin solution and activated sludge. The quality of high flux with tap water and kaolin solution was obtained ,and the reason of no high flux with activated sludge was analyzed. Optimumoperation parameters of Unit 2 were determined in the experiment of kaolin solution :the pressure ,0115 MPa ;the rate of surface scouring ,9. 26 mPs ;the intensity of aeration ,18 m³/(h·m² ) ;the operation time,70 min ;the aeration time ,5 min. The comparison of aeration influence on filtration flux tentatively showed that air backwash was a remarkable way to enhance filtration flux.
Key words : aeration and filtration; unit; filtration flux

　　 膜生物反應(yīng)器自19 世紀(jì)60 年代末出現(xiàn)以來,由于其在水處理技術(shù)中具有傳統(tǒng)活性污泥系統(tǒng)無法比擬的優(yōu)勢,并且隨著對膜生物反應(yīng)器在應(yīng)用過程中的一個主要問題———膜污染的解決方案越來越多樣化,包括膜的選擇和修飾、料液預(yù)處理、操作條件優(yōu)化、操作方式的選擇等等^[1-3]。其中有一種操作方式是采用反沖曝氣:一方面實現(xiàn)膜通量的恢復(fù);另一方面又可以實現(xiàn)反應(yīng)器中微生物進行生物化學(xué)反應(yīng)所需氧的補償。Scott J.A. 等對雙功能陶瓷膜生物反應(yīng)器處理高濃度工業(yè)廢水的研究結(jié)果表明,1.2 ,0.8 ,0.35 和0.2 μm ,7 通道,直徑0.02mm ,總過濾面積為0.06 m² 的無機陶瓷微濾膜的氧轉(zhuǎn)移系數(shù)( K_La) 分別比直徑8 cm的傳統(tǒng)環(huán)狀曝氣器(Ring-sparger) 高20 % ～70 %^[4] 。Chang In-Soung 等在采用兩種氣體沖洗方式對有機膜組成的管狀淹沒式膜生物反應(yīng)器處理城市廢水的研究中指出,氣體提升式膜組件(Air-lift mode) 通過空氣在膜內(nèi)腔的流動減弱了膜污染的程度,使得膜通量提高43%^[5] ,而氣體噴射式膜組件(Air-jet mode) 由于污泥在內(nèi)腔慢慢地累積造成的堵塞,使得氣體噴射恢復(fù)膜通量的效果不理想。
　　基于上述思想,筆者采用一種新型陶瓷過濾元件處理廢水的工藝,對該元件的過濾特性進行了研究。
1 　實驗裝置與方法
1.1 　實驗工藝流程
　　實驗工藝流程見圖1。系統(tǒng)主要分為水循環(huán)系統(tǒng)、反應(yīng)器、曝氣系統(tǒng)三部分。進水由水箱經(jīng)過泵加壓,一部分從上部進入反應(yīng)器,一部分回流到水箱(滿足反應(yīng)器高壓力、低流量的需要) ;反應(yīng)器由柱狀有機玻璃制成,外徑15 cm ,高50 cm ,體積約為7.7 L。反應(yīng)器出水由過濾元件出水和循環(huán)出水(提供過濾元件沖刷剪切力) 兩部分組成。

　　在過濾的時候,打開出水閥,關(guān)閉排氣口和進氣閥,通過調(diào)整水泵出水閥、回流水閥門、循環(huán)水閥門共同控制預(yù)期的壓力和反應(yīng)器循環(huán)出水的流量。在曝氣階段,關(guān)閉反應(yīng)器進水和出水系統(tǒng),打開排氣口和進氣閥,反向從過濾元件內(nèi)腔曝氣。壓力由壓力表控制,液體和氣體流量由相應(yīng)的流量計測定,過濾元件的通量經(jīng)過測定一段時間內(nèi)的出水體積換算獲得。
　　曝氣過濾元件由陶瓷燒結(jié)而成,呈U 型管狀,一端封閉,其外型輪廊如圖2。所用的2 個元件的參數(shù)見表1。

表1 　曝氣過濾元件的參數(shù)
Table 1 　Parameters of aeration and filtration units

參數(shù) 元件1 元件2 孔徑/μm 內(nèi)表面:45
外表面:26 內(nèi)表面:29
外表面:15 長度/m 0.082 0.083 外徑/m 0.025 0.026 內(nèi)徑/m 0.022 0.023 過濾表面積/m² 0.006(以外徑計算) 0.007(以外徑計算)

1.2 　實驗方法
　　由于運行過程中不斷地高速水循環(huán)和微生物在成長過程中比較難控制在一個特定的濃度上,因此實驗主要采用高嶺土配水來研究曝氣過濾元件的過濾特性,最后在優(yōu)化條件下使用活性污泥進行檢驗。
2 　結(jié)果與討論
2.1 　過濾元件通量研究
2.1.1 　通量實驗結(jié)果
　　圖3 是過濾元件清水(清華大學(xué)自來水,水溫15 ℃) 通量與壓力的關(guān)系。從圖3 可以看出:在整個壓力范圍內(nèi),過濾通量同壓力呈曲線上升關(guān)系。低壓范圍內(nèi),線性關(guān)系明顯;高壓范圍內(nèi),曲線關(guān)系明顯。也就是說,在高壓處壓力的變化對通量的影響較大。元件1 在各個壓力下的通量比元件2 大很多,這主要是孔徑不同造成的結(jié)果。

　　圖4 ,5 分別是元件1 和元件2 在2 種壓力下、高嶺土質(zhì)量濃度為1.0 g/L 過濾通量隨壓力的變化情況,圖4 ,5 明顯體現(xiàn)出兩種不同的通量發(fā)展趨勢。元件1 在2 種壓力下的通量在運 行30 min 時,曲線重疊,也就是說,元件1 在高壓的條件下維持較高的通量是不可取的。從另一個角度來說,在元件內(nèi)孔堵塞和外表面形成的污染層從開始形成時,過濾通量己經(jīng)漸漸不再是壓力的函數(shù)。元件2 同元件1 的情況相反,2 個通量衰減曲線之間的距離非常大,說明2 種壓力對元件2 通量大小的影響起到不同的作用,增加壓力可以使元件2 通量得到明顯的提高。開始在2 種壓力下元件1 通量差別比較明顯,隨著不斷運行,2 個通量曲線不斷接近,2 個通量之間的差距不斷縮小;而元件2 在達到了各自壓力穩(wěn)定的通量水平時,它們之間的通量差距同開始時的情況相比,其大小相差依然很大,而且2 個變化曲線衰減的程度基本一致,兩者并行發(fā)展。2 個元件在運行10 min 之內(nèi),通量衰減非常明顯,之后的衰減明顯緩慢。從圖4 ,5 中可以看出,2 個元件在運行初期都很快受到了污染,并且污染對通量的影響也較快地達到了比較穩(wěn)定的階段。
　　圖6 是2 個元件在各自優(yōu)化條件(見2.1.2 節(jié)) 下,活性污泥質(zhì)量濃度為1.3 g/L 通量隨時間的變化情況。在各自的優(yōu)化條件下,元件1 即使過濾孔徑大,起始通量高,但在運行10 min后,元件2 的通量越來越超過元件1 的通量。從圖6 中也可以得出這樣的結(jié)論,單從通量的角度來衡量,元件2 在其優(yōu)化條件下比元件1 具有優(yōu)勢。
從通量實驗還得出了一個比較重要的結(jié)論:2 個元件無論從清水通量還是高嶺土配水條件下的通量,同大多數(shù)文獻的報道^[6-7]相比較具有明顯的大通量的特性;但在活性污泥的條件下,2 個元件都失去了大通量的特性。其原因一方面可能是活性污泥的料液性質(zhì)同高嶺土配水的差別,同等濃度下活性污泥粘度大,而且絮體或微粒的結(jié)構(gòu)也存在差別,這些使得活性污泥條件下元件易于堵塞;另一個原因可能是元件的孔徑比較大,在高嶺土和清水條件下,大孔徑的堵塞程度輕,大通量的特性可以保持下去,而在活性污泥情況下大孔徑堵塞后,小孔徑數(shù)量和分布又少(圖7 ,8 分別是元件1 和元件2 在整個實驗測試后的過濾表面100 倍掃描電鏡圖) ,繼續(xù)大通量過濾的能力就大大削弱了。

　　　　　　　
2.1.2 　條件優(yōu)化實驗
　　選擇元件2 作為條件優(yōu)化實驗的研究對象。采用正交實驗設(shè)計表L₁₆(4⁵) 對實驗條件進行優(yōu)化設(shè)計。每個因素水平選擇4 個,各個因素和水平分別為: 壓力(0.05 ,0.10 ,0.15 ,0.20MPa) 、元件過濾表面沖刷速率(9.26 ,12.96 ,16.67 ,20.37 m/s) 、運行時間(30 ,50 ,70,90 min) 、曝氣強度(18,36,54,71 m³/(h·m²) ,按0.2 MPa 壓力下的氣體流量計算) 、曝氣時間(5,10,15 ,20 min) 。評價指標(biāo)選擇元件過濾阻力增加速率和最終過濾通量兩者共同確定優(yōu)化條件。
　　元件過濾阻力根據(jù)Darcy 定律過濾模型J =ΔP/(μR) 計算。式中, J為過濾通量,m³/(m²·s) ;ΔP 為過濾操作壓力,Pa;μ為混合液動力粘度,Pa·s; R 為過濾阻力,m^-1。
　　每5 min 測定一次通量,通過上式即可反算出R , R 的增加基本呈線性,因此可求出元件的過濾阻力增加速率。最終過濾通量根據(jù)該工藝的運行特性即指一個過濾周期的最后一刻過濾通量的大小,選擇元件過濾阻力增加速率比較慢、而最終過濾通量比較大的操作條件作為最佳操作條件。
　　最終得到對過濾阻力上升速率影響從大到小依次是:壓力→運行時間→元件過濾表面沖刷速率→曝氣時間→曝氣強度,而對最終過濾通量的影響從大到小依次是:壓力→元件過濾表面沖刷速率→曝氣強度→曝氣時間→運行時間。
　　經(jīng)過數(shù)據(jù)處理,得到元件2 的最佳操作條件是:壓力0.15MPa ,元件過濾表面沖刷速率9.26 m/s ,曝氣強度18 m³/(h·m²),運行時間70 min ,曝氣時間5 min。元件1 由于在運行25 min 后2種壓力下的通量基本相同,因此,元件1 的優(yōu)化操作壓力確定為0.05 MPa ,其他條件與元件2 的相同。
2.2 　過濾元件通量恢復(fù)研究

　　圖9 是在優(yōu)化實驗的16 組實驗中選擇了6 組反沖曝氣前后過濾通量的變化情況。6 組實驗的曝氣強度(m³/(h·m²)) 和曝氣時間(min) 數(shù)值分別是:18 ,5 ;36 ,10 ;36 ,20 ;18 ,15 ;71 ,10 ; 54 ,5。從圖9 中可以發(fā)現(xiàn),反沖曝氣后過濾通量約為曝氣前的1.5 倍以上,最大可達到2 倍以上。初步表明了反沖曝氣對過濾通量恢復(fù)的有效性。
3 　結(jié)論和建議
a. 在實驗范圍內(nèi),高壓對元件1 的大通量運行不可取,但對元件2 通量的提高卻十分顯著。
b. 優(yōu)化實驗確定的元件2 的最佳運行條件是:壓力0.15MPa , 元件過濾表面沖刷速率9.26 m/ s , 曝氣強度18m³/(h·m²),運行時間70 min ,曝氣時間5 min。
c. 反沖曝氣前后過濾通量的變化初步表明了反沖曝氣對過濾通量恢復(fù)的有效性。
d. 2 個元件在清水和高嶺土配水的條件下具備大通量的特性,在活性污泥的條件下失去了大通量的特性。建議進一步開發(fā)在活性污泥條件下也具有大通量特性的曝氣過濾元件,主要從過濾表面的處理上著手,力爭做到孔徑大小和分布均勻,數(shù)量多等。在完成元件的測試和選擇之后,進行實際應(yīng)用的小試實驗研究。
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