楊根權(quán)
（煤炭工業(yè)合肥設(shè)計研究院環(huán)境工程所　 安徽合肥　 230041）

　　提　 要：　 本文通過對奧貝爾（Orbal）氧化溝工藝特點的介紹，詳細(xì)討論了該工藝充氧量的計算方法及相關(guān)參數(shù)選擇。
　　關(guān)鍵詞： 　奧貝爾　 氧化溝　 充氧量　 參數(shù)

The Oxygenation Capacity Calculation of Orbal Oxidation Ditch

Abstract: Based on a general introduction of the process character of Orbal oxidation ditch, The paper gives a detailed discussion on the calculation method of the oxygenation capacity and the selection of related parameter.
Keywords:　Orbal　 Oxidation Ditch　 Oxygenation Capacity　 Parameter

一、前言

　　奧貝爾氧化溝污水處理工藝由南非的Huisman設(shè)想開發(fā)，后轉(zhuǎn)讓給美國的Envirex公司。該工藝除具有普通氧化溝流程簡單、管理方便、出水水質(zhì)穩(wěn)定、耐沖擊負(fù)荷等優(yōu)點外，更憑借其良好的節(jié)能效果，在污水處理界得到廣泛應(yīng)用，目前世界上已有500多座奧貝爾氧化溝在正常運行。我國于八十年代引進(jìn)該工藝，近年來，隨著北京大興污水處理廠、山東萊西污水處理廠、溫州市污水處理廠、廊坊市東方污水處理廠、臺州市污水處理廠、無錫市城北污水處理廠等的建成運行，充分顯現(xiàn)了該工藝良好的技術(shù)性能。

二、奧貝爾氧化溝工藝特點

　　奧貝爾氧化溝屬活性污泥法中的延時曝氣法，溝體通常由三個同心橢圓形溝道組成，污水與回流污泥混合后，由外溝道進(jìn)入，再依次進(jìn)入中溝和內(nèi)溝，在各溝道內(nèi)循環(huán)數(shù)十到數(shù)百次，最終出水至二沉池。各溝道內(nèi)安裝有數(shù)量不等的轉(zhuǎn)碟曝氣機，以進(jìn)行充氧及推流攪拌作用。
　　與普通氧化溝相比，奧貝爾氧化溝可看作是由外溝、中溝和內(nèi)溝串聯(lián)的一種多級氧化溝：
　　外溝道的功能主要是高效完成碳源氧化、反硝化及大部分硝化，容積通常占氧化溝容積的50%～55%，可去除80%左右的有機物，溶解氧濃度一般在0mg/l～0.5mg/l之間，在溝道內(nèi)形成交替耗氧和大區(qū)域的缺氧環(huán)境，可較高程度地同時進(jìn)行“硝化和反硝化”，脫氮效果明顯，氨氮的去除率可高達(dá)90%；同時，由于溝道中大部分區(qū)域溶解氧在0mg/l～0.5mg/l之間，氧傳遞作用是在氧虧條件下進(jìn)行的，氧的轉(zhuǎn)移速率有所提高，節(jié)能效果明顯。
　　中溝道是聯(lián)系外溝與內(nèi)溝的過渡段，進(jìn)行互補調(diào)節(jié)，進(jìn)一步去除剩余的有機物及繼續(xù)完成氨氮硝化，并可充分發(fā)揮外溝道或內(nèi)溝道的強化作用，有利于保證系統(tǒng)運行的可靠性，中溝道容積一般占25%～30%，溶解氧濃度控制在1.0mg/l左右。
　　內(nèi)溝道主要是為了確保氧化溝出水水質(zhì)，溶解氧濃度約在2.0mg/l左右，以保證有機物和氨氮較高的去除率，同時保證出水帶有足夠的溶解氧進(jìn)入二沉池，抑制磷的釋放。內(nèi)溝道容積約占氧化溝總?cè)莘e的15%～20%。
　　從奧貝爾氧化溝三個溝的溶解氧分布來看，外溝、中溝、內(nèi)溝的溶解氧呈0—1—2mg/L的梯度分布，其中，僅內(nèi)溝道的溶解氧值要求較高，與普通氧化溝要求（2mg/L）一致，外溝及中溝的溶解氧均低于普通氧化溝要求。由于氧的轉(zhuǎn)移速率隨混合液溶解氧濃度的降低而提高，故在奧貝爾氧化溝的外溝及中溝中，氧的轉(zhuǎn)移速率將高于普通氧化溝，這樣充氧量可相應(yīng)減少，這就決定了奧貝爾氧化溝較普通氧化溝更為節(jié)能，一般約節(jié)省能耗15%～20%。因此，在設(shè)計奧貝爾氧化溝時，應(yīng)充分結(jié)合工藝特點，科學(xué)合理地計算充氧量。

三、充氧量計算

　　奧貝爾氧化溝充氧量的計算方法與普通氧化溝一樣，可分為需氧量計算及折算標(biāo)準(zhǔn)需氧量兩個步驟，結(jié)合奧貝爾氧化溝的工藝特點，應(yīng)對三條溝道分別計算。
1. 需氧量（AOR）計算
　　對于硝化/反硝化完全的氧化溝系統(tǒng)，需氧量（AOR）包括碳源氧化需氧及硝化需氧兩部分，并考慮扣除剩余活性污泥排放減少的有機物耗氧及反硝化過程可利用的氧量。具體為：
　　（1）碳源氧化需氧量
　　碳源氧化需氧量以降解的BOD值來計算，根據(jù)BOD的定義，降解1kgBOD需消耗1kgO₂。通常情況下，污水中有機物濃度是以BOD₅來表示的，在20℃時，BOD與BOD₅的比值為1.47，故碳源氧化需氧量為1.47QS_BOD5，其中Q為設(shè)計進(jìn)水流量（m³/d），S_BOD5為設(shè)計BOD₅去除濃度（kg/m³）。
　　（2）剩余活性污泥排放減少的有機物耗氧
　　如果系統(tǒng)中每日排放的剩余活性污泥為ΔX_VSS（kg/d），那么該部分有機物不參與耗氧，則減少的需氧量為1.42ΔX_VSS（kg/d）。
　　（3）硝化需氧量
　　從硝化反應(yīng)的反應(yīng)式可知，每硝化1g氨氮需4.57gO₂，若每日所需硝化的氨氮量為ΔN_NH4（kg/d），則硝化需氧量為4.57ΔN_NH4（kg/d）。
　　（4）反硝化過程可利用的氧量
　　在脫硝過程中，每還原1gNO₃^-可提供2.86gO₂，若每日所進(jìn)行反硝化的硝態(tài)氮量為ΔN_NO3（kg/d），則反硝化過程可利用的氧量為2.86ΔN_NO3（kg/d）。
　　（5）總需氧量
　　對上面4項求和，則總需氧量為：

　　AOR＝1.47QS_BOD5-1.42ΔX_VSS+4.57ΔN_NH4-2.86ΔN_NO3 （公式1）

　　如果認(rèn)為奧貝爾氧化溝中揮發(fā)性懸浮固體濃度（MLVSS）及污泥齡（θc）在三條溝道一致，氧化溝總?cè)莘e為V，則公式1可改寫為：

　　AOR＝1.47QS_BOD5-1.42V•MLVSS/θc +4.57ΔN_NH4-2.86ΔN_NO3 （公式2）

　　前面已經(jīng)論述，奧貝爾氧化溝可看作是由外溝、中溝和內(nèi)溝串聯(lián)的多級氧化溝，三條溝道功能不同，進(jìn)行碳源氧化、硝化、反硝化的程度不同，設(shè)定在外、中、內(nèi)三條溝道中：
　　對BOD的去除比例為a₁、a₂、a₃；
　　三溝容積比為b₁、b₂、b₃；
　　硝化反應(yīng)的發(fā)生比例為c₁、c₂、c₃；
　　反硝化反應(yīng)的發(fā)生比例為d₁、d₂、d₃，則公式2可改寫為：

　　AOR＝1.47（a₁＋a₂＋a₃）QS_BOD5-1.42（b₁＋b₂＋b₃）V·MLVSS/θc +4.57（c₁＋c₂＋c₃）ΔN_NH4-2.86（d₁＋d₂＋d₃）ΔN_NO3 （公式3）

　　（6）各溝需氧量
　　拆分公式3，可得各溝需氧量，分別為：

　　AOR_外＝1.47a₁QS_BOD5-1.42b₁V•MLVSS/θc+4.57c₁ΔN_NH4-2.86d₁ΔN_NO3 （公式4）

　　AOR_中＝1.47a₂QS_BOD5-1.42b₂V•MLVSS/θc+4.57c₂ΔN_NH4-2.86d₂ΔN_NO3 （公式5）

　　AOR_內(nèi)＝1.47a₃QS_BOD5-1.42b₃V•MLVSS/θc+4.57c₃ΔN_NH4-2.86d₃ΔN_NO3 （公式6）

2. 折算標(biāo)準(zhǔn)需氧量（SOR）
　　由于氧轉(zhuǎn)移速率受水質(zhì)、水溫、大氣壓力、水中溶解氧濃度等因素的影響，因此對前面計算的需氧量（AOR）應(yīng)乘以一個系數(shù)進(jìn)行修正，折算為標(biāo)準(zhǔn)需氧量（SOR）。對于表曝系統(tǒng)，計算公式為：

　　SOR=AOR•Cs₂₀/α·1.024^(t-20)（βρCs_Tmax-C_l）　　　　　　　　　　　 （公式7）

　　式中：
　　Tmax為設(shè)計最高水溫，℃；
　　Cs₂₀ 為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下水溫20℃時飽和溶解氧濃度，9.17mg/L；
　　Cs_Tmax為設(shè)計最高水溫時飽和溶解氧濃度，mg/L；
　　α　 為污水中氧轉(zhuǎn)移系數(shù)的修正系數(shù)，一般取0.8～0.85；
　　β　 為污水中飽和溶解氧濃度的修正系數(shù)，一般取0.9～0.97；
　　ρ　 為氣壓修正系數(shù)，一般取1；
　　C_l 為混合液溶解氧濃度，mg/L。
　　根據(jù)公式7，可分別計算各溝的標(biāo)準(zhǔn)需氧量SOR_外、SOR_中、SOR_內(nèi)。
3. 計算實例
　　下面以1座處理規(guī)模1.25萬m³/d的奧貝爾氧化溝為例，計算所需充氧量。
　　基礎(chǔ)條件如下：
　　S_BOD5=194mg/l,氧化溝容積V=8360m³，外、中、內(nèi)三溝容積比b₁、b₂、b₃分別為51%、31%、18%，每日所需硝化的氨氮量ΔN_NO3=296kg/d，反硝化的硝態(tài)氮量ΔN_NO3=171kg/d。
　　相關(guān)參數(shù)選擇分別為MLVSS=3000mg/l,θc=30d，α＝0.85，β＝0.90，ρ＝1，設(shè)計最高水溫Tmax=25℃，混合液溶解氧濃度分別為0、1、2mg/L。
　　結(jié)合奧貝爾氧化溝的工藝特點，我們可以認(rèn)為：所有的反硝化反應(yīng)發(fā)生在缺氧段，即外溝，則三溝中反硝化反應(yīng)的發(fā)生比例d₁、d₂、d₃分別為100%、0、0；根據(jù)本例出水氨氮及總氮要求，三溝中硝化反應(yīng)的發(fā)生比例c₁、c₂、c₃可確定為60%、30%、10%；對于BOD的去除，參照AB法，外溝與AB法A段較類似，外溝有機物去除率約70%，結(jié)合三溝的功能特點，a₁、a₂、a₃可設(shè)定為70%、20%、10%。
　　根據(jù)上述條件計算，外溝、中溝、內(nèi)溝的需氧量分別為：
　　AOR_外＝2213kg/d
　　AOR_中＝751kg/d
　　AOR_內(nèi)＝278kg/d
　　根據(jù)公式7，計算外溝、中溝、內(nèi)溝的標(biāo)準(zhǔn)需氧量分別為：
　　SOR_外＝2988kg/d
　　SOR_中＝1172kg/d
　　SOR_內(nèi)＝512kg/d
　　三條溝道的充氧比例大致為64%、25%、11%，與典型奧貝爾氧化溝要求的設(shè)計充氧比（65%、25%、10%）基本一致。
　　以上述計算的各溝標(biāo)準(zhǔn)需氧量，換算成小時需氧量，再乘以一定的安全系數(shù)，進(jìn)行曝氣設(shè)備選型。
　　按本例的處理要求，若采用普通氧化溝工藝，總標(biāo)準(zhǔn)需氧量約為5965kg/d，而本例奧貝爾氧化溝總標(biāo)準(zhǔn)需氧量僅為4672kg/d，比普通氧化溝約減少22%。

四、結(jié)語

　　目前奧貝爾氧化溝工藝的節(jié)能性已被充分認(rèn)識，但對于奧貝爾氧化溝充氧量計算，國內(nèi)仍缺少成熟與統(tǒng)一的計算方法，本文提供的計算方法還有待在工程實際中進(jìn)一步加以驗證。相信隨著國內(nèi)更多奧貝爾氧化溝的成功運行，一定能促進(jìn)該工藝的設(shè)計更為科學(xué)合理，以充分發(fā)揮奧貝爾氧化溝的潛能。

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曾發(fā)表于《安徽化工》2003年 第5期
發(fā)表時間：2003-10

作者： 楊根權(quán)
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2003/07/11