何維華

　　提要:本文介紹了成都市水六廠B廠BOT項目凈水廠、輸水管道建設的概況，筆者參與該工程過程中的一些體會，為其它類同項目的策劃，提出了一些建議。
　　關鍵詞： BOT　 供水工程　 凈水廠　 輸水管道

1.概述

　　成都市自來水六廠是目前國內最大的重力流供水廠，利用成都平原的自然坡降及都江堰水系的特征，從上游不到2km的徐堰河、柏條河重力引水至水廠，常年引用徐堰河水，徐堰河歲修期間轉用柏條河水，河水經水廠凈化處理后，利用自然高差，向城市管網重力輸水。
　　水六廠取水設施分佈圖，如圖1。

　　它近期規劃為A、B、C三個水廠，A廠是老廠，于1990～1996年分三期建成，均勻供水達60萬m³/d；B廠是按BOT方式新建的均勻供水40萬m³/d的新廠；C廠系規劃建設中的另一新廠，規模類同B廠；三個廠既獨立運營、又相互毗鄰，將形成一個達140萬m³/d的重力流均勻供水基地。
　　水六廠輸水管道分佈圖，如圖2。

　　B廠于1997年1月經國家計委批準立項的全國第一個城市供水設施BOT試點項目，經一年多的國際公開招標，中標方是法國通用水務集團-日本丸紅株式會社的投標聯合體。并于1999年8月11日由成都市政府與成都通用水務-丸紅供水有限公司（項目公司）正式簽署了《特許權協議》，經兩年半的緊張施工，于2002年2月11日按期完工，投入商業運營，一年多來運營的總體效果是好的，為我國今后按BOT方式建設供水設施積累了可貴的經驗。
　　B廠BOT項目包括4個子項目：
　　80萬m³/d的取水工程（兩座取水口、連通渠、引水暗渠）；
　　40萬m³/d的凈水廠；
　　140萬m³/d凈水廠的排水總渠；
　　DN2400mm27km的輸水管道。
　　其中引水暗渠的一半、排水總渠、輸水管道為BT（建設、移交）項目，于2003年5月26日正式移交給了成都市政府，由成都市自來水總公司接管；其余部分為BOT項目，項目公司將運營管理十五年半后移交給成都市政府。
　　工程總投資1.065億美元，項目公司在B廠運營管理期間，每天向城市管網輸送40萬m³的自來水，成都市自來水總公司按月供水量向項目公司以人民幣支付運營水費，并向都江堰管理部門繳納水資源費。運營水價包括固定價格和浮動價格兩部分組成，浮動價格按匯率系數變化而調整。在《購水協議》上，對每個運營年的運營水價作了明確描述，第一年為0.96元/m³，最后一年為1.56元/m³，在十五年半的運營期間將向項目公司累計支付的水費約達31.27億人民幣。

2. 凈水廠

　　取水及凈水廠的工藝設計及設備安裝工程由法國OTV公司分包的，考慮到原水水質的特征：枯水期低溫、低濁；洪水期高濁、泥砂含量高、瞬時變化大；原水易受突發性污染。故凈水工藝是按二次沉淀、過濾消毒的常規流程構思的，其工藝流程方塊圖，如圖3。

2.1取水部分
　　取水部分由取水口、連通渠、連接井及引水暗渠組成。
2.1.1取水口
　　取水口由攔河閘、進水格柵、沖砂設施及進水控制閘組成。
　　徐堰河取水口利用了A廠的相關設施，僅新建進水控制閘；柏條河取水口亦利用了A廠的相關設施，新建10m長進水格柵及進水控制閘。
2.1.2連通渠、連接井
　　連通渠、連接井的功能是為了連接兩個取水口，將原水轉輸入引水暗渠。在每條連通渠出口處設有疊梁閘，在連接井下游方向的格柵室內裝有四臺自動除渣機，并設有人工、電動控制閘板。
　　為了防范原水突發性污染問題，在連接井內設置了酚、氨氮、錳及水位、pH、濁度、電導率等在線測定儀表，以上測定數據同時傳遞到水六廠B廠、A廠中控室。
2.1.3引水暗渠
　　引水暗渠為現澆鋼筋砼結構，雙孔方涵，每孔尺寸為長1830.0m、寬3.0m、高2.0m，B、C兩廠各用一孔，出口處設有疊梁閘，將原水輸入B廠廠區內的分配井。
2.2廠區部分
2.2.1分配井
　　在分配井內設置了電動、手動調節閘板，將原水分配至B、C兩廠。由于分配井沒有溢流設施，在試運行中，調控DN1800mm氣動控流閥時產生水錘，分配井出現頂部溢流故障。為此，分配井是修改得較多的構筑物之一，調節閘板改電動、抬高井壁高度、增設旋轉爬梯等。
2.2.2配水井
　　配水井的功能是將原水經溢流堰及閘板切換，均勻分配至兩座預沉池或通過超越管至兩座混合井。井內水停留時間為3.0min，井內設六條溢流堰，堰總長達60m，從而減少水頭損失。按原水水質需要，可在井內投加PAM、粉末活性炭及前加氯。
　　在分配井與配水井間設有DN2400mm超聲波流量計及DN1800mm氣動控制閥，通過流量信號對閥門自控或遠控，調節進水量。
2.2.3預沉池
　　當原水濁度大于1000NTU時，原水流入兩座幅流式預沉池，其內徑為36m，周邊水深為2.96m，池中水深為4.19m，池底中心設內徑5.0m、深1.2m的集泥斗，通過中心傳動桁架式刮泥機，將泥刮至斗內，由排泥管、排砂泵送至排水渠道。設計排泥濃度為5%，預沉池設計最大負荷為10m³/m².h。利用投加PAM去除高濁，停留時間為20min，但近些年原水高濁情況不多，預沉池基本沒有使用。
2.2.4混合池
　　當原水濁度小于1000NTU時，通過超越管直接進入混凝沉淀系統，首先在兩座機械混合池停留1.24min，混合池有效容積180m³，安設一臺變頻懸臂式混合攪拌機，混合攪拌流量為設計流量的3倍。
　　PAC、PAM及濾池反沖洗回用水均投入該池內。
2.2.5絮凝池
　　兩座混合池分別連通5格機械絮疑池，共10格，水經混合池后，均勻分配到每一格絮凝池的進水渠道，水從進水渠底部長條形孔進入絮凝池，經攪拌后，水從絮凝池上部進入沉淀池底部。絮凝池（圖4）每格處理水量在1740～1980m³/h間，一格池的平面尺寸為8.74×8.70m，有效水深為7.63m，有效容積為580m³，一格池內只設立了一擋變頻慢速攪拌機，攪拌葉輪直徑為3.8m，轉速為1.3～6.5轉/min，葉輪外緣線速度為1.27m/s，配套電機功率為1.10kw，攪拌機具有回流十余倍設計流量的性能，水在池內達到三維旋轉翻滾流動，GT值控制在10⁴～10⁵之間，絮凝時間達20min，此機械絮凝池的設計與國內流行的設計不一樣，它結構簡單、池內基本上不積泥、形成的絮花好。但需要說明的是混合池中除投加PAC外，還需同時投加PAM，否則影響絮凝效果。

2.2.6斜管沉淀池
　　OTV設計的（MULTIFLO）斜管沉淀池，亦分10個格，每格池沉淀區面積為108.66m²，液面負荷在16～18.2m³/m².h之間，斜管高1.21m（斜長1.4m、傾角60°），棱形（39.5×35.5mm）斜管采用乙丙共聚板材模壓、熱焊組合成型，清水區保護高0.686m，底部配水區高2.1m，采用小漏斗、靜壓差排泥，小漏斗高3.57m。
　　每格沉淀區有9個排泥斗，10格共90個斗。每個斗設一根排泥管至排水管廊，9根管為一組，每組設排泥總管，排泥總管上設有移動式泵抽放空措施。為了減少排泥管埋深，采用4.18m靜壓差排泥，每根排泥管上安了一個氣動橡膠快速排泥閥，定時啟動排泥，小斗增加濃縮時間、減少排泥水量，效果是滿意的（圖5）。排水管廊布置在沉淀池出水渠的下方，總長約93m，在管廊里排列90個氣動橡膠快速排泥閥，有利于集中管理。
　　當水中溶解氧較多時，池內會出現氣浮效應，部分浮渣上浮，故在進水側設置橫向排渣槽，用閥門控制排渣。

　

　　盡管沉淀池液面負荷比國內設計大了1.7倍，一年運營效果而言，PAC原液投加量為10～25mg/l、PAM投加量為0.05～0.15mg/l時，沉淀池出水濁度在2～3NTU之間，濾后水濁度在0.05～0.2NTU之間。
　　沉淀池采用的玻璃鋼集水槽存在靜電吸附絮花的問題，斜管上端面，積絮花的現象較明顯，經常需專人用高壓水沖洗。
2.2.7快速F型濾池
　　快速F型濾池系OTV專利，濾池共8格，每格面積為122m²，池深4.86m，原設計濾層厚度為2m，過濾周期20～24h，濾速達17.3～19.8m/h，采用長柄濾頭，濾帽縫隙總面積占濾池過濾面積的1.36%，氣水反沖洗過程由沖洗周期及濾層水頭損失自動控制，氣沖強度50m³/m²/h，氣水同時反沖時水沖洗強度12m³/m²/h，水清洗階段時反沖洗強度為30m³/m²/h，濾料膨脹度為10%。濾池反沖洗的前期高濃度渾濁水直接排入排水渠道，反沖洗后期水回收后泵至混合井，回用水量的比例由化驗室試驗確定，以反沖洗的時間進行控制。
　　在初設、施工圖中濾料粒徑未定，但在安裝期間確定濾料粒徑d₁₀為1.35mm，K₆₀<1.5。由于沖洗強度為d_e^1.31成正比，粒徑加大了，反沖強度需提高，為此增加了一臺鼓風機，同時濾層厚度減為1.5m，沖洗水泵未變，水沖強度未變，只是在濾池反沖洗過程中補充了一次水反沖。并且濾池單側進水孔處，為了避免沖刷濾層表面，增設了穿孔消能板。盡管濾池運行尚可，但濾池優化運行的研究、技改仍在探討，也就是說，在水廠試運行過程中修改原設計較多的凈化工藝是濾池。
2.2.8清水池
　　水六廠為均勻供水水廠，清水池有效容積為5.2%，分由4組，每組可獨立清洗，每組池進、出口設有疊梁閘及手動閘板閘，清水池出口有細格柵裝置，溢流堰出口有水封設施。
　　遺憾的是整個清水池沒設爬梯；清水池出水管利用90°彎管虹吸出水，為了減少流量計管頂的積氣，用水射器人工抽排彎管頂部的空氣。
2.2.9藥劑樓
　　藥劑樓內設有PAC、PAM、粉末活性炭、液氯的貯存及投加系統。
　　（1）堿式氯化鋁（PAC）原液投加系統
　　PAC原液貯存在四個直徑為2.9m、高為7.6m、容積為50m³的聚乙烯罐內，用六臺隔膜式計量泵Q=350L/h、P=0.525Mpa（四用二備），將原液投入混合池中，并在投加點增加了稀釋原液的供水裝置。
　　（2）聚丙烯酰胺（PAM）投加系統
　　固體PAM配制設有進料斗、PAM的貯罐（45m³×2）、45m³配液池（兩座）及攪拌機組成。投加采用偏心螺桿泵，原水高濁度時采用三臺Q=5～15m³/h、H=50m（二用一備）投加至配水井；作為助凝劑使用時采用六臺Q=0.195～2.1 m³/h、H=50m（四用二備），投加至混合井。PAM稀釋的水由濾池管廊專用泵供給的不含氯的濾后水。
　　根據高效絮凝沉淀的設計構思，需要長期投加助凝劑，而國產PAM的單體含量不穩定，故指定用法國進口的PAM，且需我國衛生部簽發的許可證。
　　（3）粉末活性炭投加系統
　　設置了粉末活性炭投加系統，解決突發性酚的污染問題。投加粉末活性炭有V=1000L進料斗、貯罐（45m³×2）、50m³配液池（兩座）及攪拌機組成。用偏心螺桿泵泵入配水井中，為了消除進料點的粉塵，增設一套粉塵吸收裝置，由水吸收后排出。
　　（4）液氯投加系統
　　液氯投加系統分前加氯、后加氯兩部分。加氯間設有200kg/h蒸發器二臺，前加氯機V030　 60kg/h一臺，后加氯機V2100 200kg/h二臺。
　　水射器設在藥劑樓內，壓力水由廠自用水系統供給，設有三探頭漏氯報警系統及漏氯回收中和系統。
　　前加氯按流量采取比例投加，投加點設在配水井及斜管沉淀池出口，用折點加氯法，解決氨氮、BOD等超標帶來的有機污染問題；后加氯采取復合環自動投加，投加點設在濾池出水管上。
　　氯庫凈空高僅4.2m，氯瓶起吊不便。
2.2.10出水流量及水質檢測
　　B廠出水流量及出水水質的檢測，對BOT項目而言是極為重要的。在清水池出水管上裝有兩套DN2400mm超聲波流量計，在該兩套流量計之間留有3.2m寬在線比對檢定的位置，以便安裝比對檢定的流量計，流量計使用前經有資格的檢驗機構檢驗合格，流量計井室設有兩把鎖，實行共管。
　　在清水池出口裝有兩套濁度、余氯、pH在線監測儀和記錄儀。上述水質參數及流量、清水池水位信息，以專線傳至A廠中控室。
　　由于水廠進水、出水均裝設了流量計，自用水率的核算比較方便，由于在沉淀池排泥及濾池反沖洗的以上措施，目前水廠廠區自用水率<3.5%，這表明B廠是一座節水型的凈水廠。
2.2.11控制系統
　　B廠的運行控制由SCADA系統、儀器儀表系統、工業監視系統組成。運行控制的設計原則是分散控制與中控室管理、控制相結合。整個水廠在取水口、預沉池、沉淀池、濾池、藥劑樓、清水池等處總設有15套控制系統，可以在調試、保養及檢修時就地進行參數修改與控制，絮凝劑、助凝劑、消毒劑等均按設定值自動投加；中控室設有兩套SCADA工作站，實施對水廠工藝監視、數據采集、參數修改及遠控或自控。

3.輸水管道

　　根據《特許權協議》的承諾，項目公司在B廠投產前應敷設完DN2400mm27km輸水管道，與三環路城市管網連通，承包商為法國SADE公司，管道設計由成都市供水工程設計院分包，管道施工由武漢市供水工程公司分包。城市管網的配套建設由成都市政府同期進行，確保B廠投產后，每天40萬m³自來水能均勻輸入管網。
3.1管道走向
　　原考慮的輸水管道的走向是由水六廠B廠～磨盤山高位水庫～三環路；但因當時許多問題尚未確定，故將輸水管道走向改為由水六廠B廠～三環路～沿三環路向磨盤山方向伸延敷設，其中水六廠B廠至三環路為20km，三環路外側綠化帶沿三環路敷設7km（圖6）。

　　A段平、縱斷面圖，如圖7。
　　B段平、縱斷面圖，如圖8。
3.2管道口徑
　　輸水管道口徑的確定，不完全是為了B廠40萬m³/d的輸水需要，綜合考慮到原A廠三條預應力輸水管道存在的隱患，以及城市供水范圍擴大的需要。

3.3管道材質
　　輸水管道原考慮采用鋼筒預應力砼管，但管廠建設遲遲未能上馬，而B廠建設對工期控制很嚴，故在標書上定為鋼管。
3.4鋼管壁厚
　　鋼管壁厚在草擬標書時明確了要求，在審定標書時提出由中標方計算確定。在初設審查過程中，鋼管壁厚難以統一看法，為此我們曾向我國工程建設標準化協會管道結構委員會咨詢核算，該會于1998年6月17日復函同意我方認定的在管頂覆土4m之內，壁厚18mm的意見。數日后，管道承包商--法國SADE公司找到該會解釋，該會又于1998年6月26日來函稱在管頂覆土4m之內，壁厚16mm是可靠的。由于輸水管道工程是BT項目，鋼管最小壁厚薄2mm對工程成敗不可能形成否定因素，但對工程造價影響較大，對管道壽命也是有極大關系，我們與承包商觀點的分歧，主要是站在不同的角度考慮同一個問題，至今筆者仍認為這是一個遺憾，理應在標書中明確。
3.5鋼管制作
　　鋼管制作SADE公司提出用自動螺旋縫埋弧焊卷焊鋼管，是不錯的方案。鋼材是用武漢鋼鐵集團公司供應的Q235-B厚16mm，寬1500mm的鋼卷板。螺旋焊管機是英國WILSONBYARO公司BYARD2000型的產品，焊機是美國LICOLNNAS-1500型自動焊機，按石油天燃氣行業標準‘SY/T5037-92普通液體輸送管道用螺旋縫埋弧焊鋼管’制作，焊接速度快、焊縫成型穩定、質量可靠、外觀漂亮、比直縫卷管剛度好、可自動連續生產，管外徑2438mm，定尺每節9m長，經超聲波探傷抽查焊縫的5%、X射線探傷復查前者的20%，并經1.25倍管道試驗壓力作水壓檢驗后進入下一工序。
3.6鋼管防腐
　　《特許權協議》對鋼管內襯指定用水泥砂漿；外防腐只提出技術要求，沒有指定材料。SADE公司提出鋼管內噴襯衛生級環氧樹脂，外防腐用特加強級環氧煤瀝青。經研究同意了承包商的意見，但選用的原材料廠家應取得成都政府認可。經多次談判選定采用中國石油天燃氣總公司工程技術研究所天津開發區高科技公司的渤星牌產品—內噴襯用“8701飲用水容器防腐蝕涂料”；外防腐用“8703環氧煤瀝青防腐涂料”。
3.6.1內噴涂材質及作業要求
　　內噴襯用“8701飲用水容器防腐蝕涂料”的材質及作業要求，由于目前國家還沒有相應標準，而是參考石油天燃氣行業標準‘SY/T4057--93’實施，且提出以下要求：
　　（1）鋼管內壁噴砂等方式除銹達到GB/T8923的Sa2.5級標準的要求，使管壁呈現金屬本色；
　　（2）作內噴襯的液體環氧樹脂應具有衛生部的衛生許可證，且施工過程中對人體無害；
　　（3）襯層總厚度≥400μm（通常噴涂五道，第一道底漆在噴砂除銹后一小時內完成，待表干后噴下一道）；
　　（4）襯層附著力達1～2級（試驗方法GB1720）；
　　（5）表面硬度，用2H鉛筆試劃無劃痕（試驗方法GB6739）；
　　（6）柔韌性1.0mm（試驗方法GB1731）；
　　（7）耐沖擊性能≥4.9（試驗方法GB1732）；
　　（8）粘度≥0.2Pa.s（試驗方法GB1723）；
　　（9）細度≤80μm（試驗方法GB1724）；
　　（10）表干時間≤4h，實干時間≤24h（試驗方法GB1728）；
　　（11）甲組份固體含量≥70％，乙組份固體含量≥80％（試驗方法GB1725）；
　　（12）分別在10％NaOH、30％H₂SO₄、10％NaCl中耐化學試劑性180d合格（試驗方法GB1763）；
　　（13）耐鹽霧性500h試驗達一級（試驗方法GB1771）；
　　（14）耐污水性100°C 90d 合格（試驗方法GB1733乙法）；
　　（15）涂襯后應抽檢涂層厚度、孔隙、氣泡 ，機械損傷等，對發現的缺陷及時修補。
3.6.2外防腐材質及作業要求
　　參考石油部部標準‘SYT28--87’實施，結合過去的經驗，且提出以下要求：
　　（1）鋼管表面除銹應達到GB8923-88的Sa2.5級標準，呈現金屬本色，無可見的油脂、污垢、鐵銹等附著物；
　　（2）防腐材料應耐酸、耐堿、耐微生物侵蝕，涂有防腐材料的鋼板在10％鹽酸及10％苛性鈉溶液中，分別浸泡90天；在30％硫酸溶液中浸泡7天，防腐層外觀無變化；
　　（3）剪切粘結強度≥4Mpa；抗沖擊強度1.2J；工頻擊穿強度≥20kv/mm；體積電阻率≥1×10¹²Ω.cm；陰極剝離≥3級；吸水率≤0.4%；耐好氣性微生物侵蝕≥2級；
　　（4）防腐層應在24小時內固化，厚度均勻、密實、不翹、不皺、不空鼓、不漏色，不粘手，外觀完整；
　　（5）防腐層固化后，用小刀劃開舌形切口，無法使涂層分層剝落，底漆與金屬表面粘結良好；
　　（6）防腐層表面硬度好，耐磨性好；
　　（7）防腐涂層固化后及三個月后，絕緣性能均良好，要求電火花儀檢測的擊穿電壓達10000v，最低不小于6000v，且每平方米面積上只允許二處6000v以上針孔擊穿；
　　（8）操作方便，對人體及環境無害。
　　實踐證明，采用環氧煤瀝青防腐蝕涂料時，以五油二布、總厚度≥600μm，可符合以上要求。
3.6.3幾點體會
　　（1）原材料質量的穩定是重要的，對每批來料應認真檢驗；
　　（2）管體噴砂除銹的效果，是影響涂層質量的關鍵，特別是及時噴涂底漆是必要的，特別是潮濕的成都平原尤為重要；
　　（3）環境的濕度，對作業的質量影響是大的，當相對濕度超過80%時，通常不進行作業；
　　（4）內噴襯的厚度要控制好，下層表干后才可噴襯上層；
　　（5）外防腐的玻纖布首先在環氧煤瀝青涂液中浸透，邊滾壓、邊用刷板壓平排氣；
　　（6）現場管段組焊后的內、外防腐，首先是用電動砂輪除銹，然后分層刷涂，相對而言質量控制較難；
　　（7）一旦襯層出現空鼓、黃斑等問題時，應擴大范圍鏟除襯層，從除銹開始，分層作業修補。
　　（8）管內噴襯環氧樹脂這樣的柔性材料，對鋼管橢園度的調整適應性強，工效快，盡管比水泥砂漿襯里造價高3倍，SADE公司還是選用它的主因。
3.7鋼管現場組合焊接
　　3.7.1圖紙要求：管節現場組合焊接前應先修口、清根，管端端面的坡口角度、鈍邊、間隙，應符合GB 50268-97表4.2.7的規定，一個焊口四人施焊，外焊3～4道，內焊2道；焊縫總長的10%做超聲波無損檢測，按GB11345-89焊縫等級Ⅱ級為合格；超聲波無損檢測總長度的20%做x射線無損檢測，按GB3323-87焊縫等級Ⅲ級為合格。
　　3.7.2施工中的實際檢測，每條焊縫均分為8個區，每條焊縫抽1個區做超聲波無損檢測，穿越河流、道路等障礙處焊縫做100%超聲波無損檢測；抽檢長度約為焊縫總長度的13%。
　　每四條焊縫隨機抽一條做x射線無損檢測，拍三張膠片，每張膠片長為360mm，抽檢長度約為超聲波無損檢測長度的28%。
　　27km全線管道焊縫通過無損檢測，全部合格。
3.8鋼管園度保證的措施
　　3.8.1圖紙要求
　　參照給水排水管道工程施工及驗收規范（GB50268-97），溝底土壤壓實度為90%，砂墊層厚度為200mm，胸腔回填土壓實度為95%，管頂0.5m內回填土壓實度約為90%，上層回填土 壓實度與地面功能的不同而不同，管頂高程偏差≤±20mm，管道內橢園度≤2%。
　　3.8.2施工中的具體措施
　　（1）溝底200mm用人工開挖，清撿至設計高程，無碎石和其它雜物；否則超挖，填砂200mm厚。
　　（2）每節鋼管內用園木三處預超頂拱1～2%。
　　（3）回填土時，管道邊緣用木棒分層搗實，每層虛鋪土厚度≤200mm；其余部位采用電動蛙式夯分層夯實，每層虛鋪土厚度≤250mm；管道兩側同步回填、夯實，夯實土高差≤300mm，回填土的含水量要按需控制，必要時摻和石灰、砂等改善。
　　（4）夯實檢測用環刀法，檢測頻率為每層3點/100m。
　　（5）溝槽土回填完畢多日后，才可拆除管內頂撐木，若管內園度達不到要求，回填土重新挖掉，按上述程序返工。
3.9管道分段作強度及嚴密性檢驗
　　3.9.1試驗壓力值的確定：由于管道是重力流輸水管道，按地面高差，前14.5km的試驗壓力為0.9Mpa，后12.5km的試驗壓力為1.1Mpa。
　　3.9.2管道強度檢驗時，將管內水升壓至試驗壓力值后，若10分鐘內降壓值小于0.05Mpa為合格。
　　3.9.3管道嚴密性檢驗時，將管內水升壓至試驗壓力值，恒壓2小時，恒壓過程中補水量≤2.45L/km.min，表示檢驗合格。
　　3.9.4全線管道基本經強度、嚴密性檢驗均合格驗收。
3.10連通管的布置
　　27km輸水管道的前20km在農田段為A段，后7km在三環路外側綠化帶內為B段。
　　輸水管道在B廠圍墻外A00+20處以DN2400-2200mm連通管與A廠一、二期輸水管道連通，并預留了與即將建設的C廠輸水管道連通的DN2400mm接口；在樁號A51+00處預留了與A廠一、二期輸水管道連通的DN1600mm接口；在樁號A199+90處以DN2000mm鋼管與三環路城市環狀管網連通；B段多處與三環路管網連通，未端和配套的DN2400mm輸水管道連通，該管道經川陜路將與磨盤山高位水庫相通。
3.11主控閥門及附閥門
　　在A段20km內，有連通管三、四通的各個側面都設了主控閥門，穿越外環高速路、鐵路兩側也設了主控閥門，共有8件DN2400mm主控閥門，2件DN2400mm、1件DN2000mm（由成都市自來水總公司安裝）、1件DN1600mm的預留閥門。
　　在B段7km內，管道穿越府河、鐵路、多個道路立交橋，適當設立了4件DN2400mm主控閥門。
　　在27km內共安裝DN2400mm閥門14件中，有8件為法國KTC公司的臥式蝶閥，型號為TBG334E，重量為12噸；有6件為國內鐵嶺閥門廠的臥式蝶閥，型號為WD₂3LA41X-10Q，重量為16噸。很明顯KTC公司的閥門結構設計合理，閥板偏心后可360度旋轉，有利于在管內進行密封圈的更換；啟閉加長桿與啟閉方向傳遞空心軸組合為一體，結構緊湊；KTC閥門減速箱的結構設計亦精巧；閥門鑄造質量好，同樣均為球鐵鑄件，重量僅為鐵嶺閥門的3/4。
　　KTC閥門密封膠圈采用三元一丙橡膠，鐵嶺閥門采用丁腈橡膠，閥門在現場檢驗、組裝中，密封膠圈均出現了一些問題。
　　按慣例采購的閥門在現場不另行水壓檢驗的，但成都水司對采購的閥門長期堅持逐件要進行水壓檢驗，經談判同意了中方的意見，實踐表明幾乎絕大部分閥門均檢驗不合格，項目公司也感到震驚。8件法國KTC公司DN2400mm蝶閥均存在滲漏問題，查找原因時發現膠圈是膠條粘接的，膠條的直徑本身存在1mm的偏差，粘接斷面又偏粗，導致水壓檢驗時滲漏，后經1～2次廠方從法國帶來膠圈，進行更換才符合了要求。
　　在主控閥門處均設了跨越連通的DN400mm附閥門，在管道分段或不分段灌水時，關閉主控閥門，用連通的附閥門開啟灌水是一項重要措施。附閥門的口徑選擇，主要考慮灌水速度、管道的排氣速度。
　　采購的連通附閥門是法國KTC公司的DN400mm蝶閥，共12件，此蝶閥外觀質量及整體結構是好的，可是逐件水壓檢驗時卻有一側傳動軸均串水，后發現軸的密封膠圈規格有誤，全部更換后檢驗就合格了。
3.12放空排水閥門
　　在A段的管道基本是順坡埋設的，主控閥門處總是前段管道的最低點，因此在主控閥門前安裝有DN600mm放空排水閥門，就是非順坡埋設的管段，只要在管道兩主閥門之間任一最低點均設有放空排水閥門。這樣在管道故障點搶修時，可在管段最低點把余水抽排掉，加快故障點的搶修。放空排水閥門口徑的選擇，綜合考慮到今后引接分支管道的可能，口徑略為偏大。
　　放空排水閥門開啟的概率是極低的，因而選用的是閘閥，而不是蝶閥，總共有19件。SADE公司采購的是英國的灰鑄鐵閘閥，經現場水壓檢驗均串水或滲漏，全部更換為國內天津某公司的灰鑄鐵閘閥，在工地管道試壓過程中又紛紛爆裂，因工程進度的緊迫，只好全部更換為塘沽公司的球鐵蝶閥后才沒有出現故障。
3.13人孔與存渣斗
　　在主控閥門前設有人孔及存渣斗，同時在管道上約500～1000m之間，結合排氣閥門也設有人孔，27km內共設人孔33件，存渣斗4處。
　　在大口徑管道上設置人孔是十分必要的，在管道施工、運營過程中都需要它，人孔的孔徑一般為600mm，該管道上為800mm。
　　存渣斗的設置，主要讓管內流動的石子等雜物積留在斗內，對主控閥門起保護作用。按理管內不應存在渣物，但在過去管道放空檢修時，存渣斗內確存在著渣物。
3.14沖洗排水閥門
　　輸水管道在紅星斗渠、沱江河、府河，國防河、鳳凰河均設置了DN800mm沖排蝶閥6件，其中府河為主要洗管沖排點，設有兩個沖排閥門。沖排閥門規格的選擇，主要考慮管道沖洗時的流速，應有自凈的能力。SADE公司原先采購的產品，后因現場檢驗時滲漏及結構上的缺陷，也全部更換為塘沽公司的球鐵蝶閥，才基本可用。
3.15排氣閥
　　排氣閥是輸水管道的呼吸器，當管道排水放空時，它大量吸氣，避免管道內形成負壓而損壞；當管道灌水時，它大量排氣，讓管道內快速灌滿水；在管道輸水過程中，水里釋放出的少量氣體亦應就近排掉。因而排氣閥應是復式的排氣閥，既有快排、快吸的功能，要求快排時，排氣口的風速超過100m/s時也不封堵；又要有小孔釋放少量積氣的功能。
　　標書要求在兩主控閥門之間的管段最高點、順坡埋設管道約500m設置復式排氣閥，排氣閥口徑為300mm。在《特許權協議》簽訂前的確認性談判中，同意中標方提出修改意見，將排氣閥口徑及數量明確為DN300mm的為20件、DN100mm的為20件，超出部分由成都政府另行解決。
　　SADE公司采購的DN100mm排氣閥為德國VAG公司的產品；DN300mm的排氣閥為以色列ARI公司的產品，不足的是DN300mm的排氣閥實質是DN200mm的規格，僅是與管道連接的法蘭盤規格為DN300mm，它的進氣量很難滿足輸水管道向府河沖排水時的進氣要求，后經艱難的談判，SADE公司才同意增添8件同規格的排氣閥，作為一種補償。
　　因此在A段相關主控閥門下游側，均并列安裝了兩套DN300mm排氣閥，并順坡管段約400～900m有一件排氣閥。
　　工程竣工后，共安裝DN300mm排氣閥28件、DN100mm排氣閥34件、DN50mm排氣閥2件，每件排氣閥下面安裝了一雙法蘭中線蝶閥，蝶閥的啟閉方向改轉向90度，以便站在井頂蓋板上作業，其中DN100mm排氣閥12套由成都政府解決。
　　每件排氣閥均高出地面1～1.5m，減少吸氣時對管內的二次污染。
3.16測流口
　　在輸水管道有大口徑分支管后，均設置了測流口，安裝有DN100mm的AVK軟密封閘閥，以便管道輸水過程中用插入式流量計校測流量用。一般安排測流口遠離其它閥門等設施超過16D的直線距離，管道埋深較淺的部位，整條輸水管道設測流口9處。不足的是在A段的兩處測流口管段敷設時高程略有抬高，形成返坡積氣，影響測流效果，故在兩處添加了兩件DN50mm排氣閥，以解決此問題。
3.17伸縮器
　　大口徑鋼管管道存在熱脹冷縮的問題，埋地后由于土壤對管道的摩擦阻力的作用，溫度應力會受到制約，通常管道設計時不單獨安裝不固位的伸縮器，來消除溫度應力。但是施工現場的情況復雜，若是埋地管段閉合焊接時的溫度等控制不妥，有些城市也出現過溫度應力引起的管道故障。因此在本工程的主控閥門及其連通的附閥門，側旁的伸縮器改為不固位的伸縮器。而預留閥門、放空排水閥門、沖洗排水閥門的側旁，安裝的是固位伸縮器。
　　SADE公司采購的伸縮器中，除DN800mm及5件DN600mm的是鐵嶺閥門廠的球鐵伸縮器外，其余均是英國VIKING JOHNSON公司的鋼制伸縮器。此種鋼制伸縮器剛度不大，防腐效果不理想，經多次談判將內外防腐改用8701環氧樹脂涂料，螺栓改用不銹鋼材料。
　　施工單位在伸縮器的組裝時，用外鋼套校正器調校鋼管端口的園度，保證了伸縮器的安裝質量，在管道試壓、通水過程中沒有出現伸縮器部位的滲漏問題。
3.18閥井砌筑
3.18.1設計要點
　　（1）利用鋼制管道的特點，盡量將多種功能閥門組合在一起，如主控閥門、附閥門、放空排水閥門、排氣閥門、存渣斗、人孔組合成一座矩形井，內凈空尺寸最大達長6000mm×寬6500mm×高5200～7000mm，也有單座閥門井、單座排氣閥井、單座沖洗排水閥門井、單座測流井等共98座，閥井內尺寸考慮到閥門更換時不損壞井壁的需要。
　　（2）由于閥井砌筑在農田或綠帶內，井頂比地面高0.5m以上，其中排氣閥井頂高出地面1.5m。
　　（3）閥井以干式井構思，用鋼筋砼現場澆筑，砼選用抗滲性商品砼；管道穿井壁部分以鋼套圈內嵌橡膠圈柔性密封，由于套圈與管道園度誤差，以填嵌密封膏彌補；井頂大小孔蓋板均按鋼筋砼預制。
　　（4）閥井頂側面均設置了帶不銹鋼砂窗的透氣洞，尤其是排氣閥井的透氣洞的面積，應以吸、排氣最大量來核算。
　　（5）閥門啟閉均可在井頂蓋面作業，不必下井操作，閥門啟閉端及指示盤均以加長軸方式傳至井頂部。
　　（6）井內設有集水坑，有利于抽排水；井內設有鋼制爬梯。
3.18.2效果評述
　　（1）井砌筑規范，有利于閥門保護與啟閉作業，唯井頂方孔蓋板苯重，揭開容易損壞；園孔蓋板較小，容易丟失。
　　（2）在水稻田內，多數閥井內積水不多，但亦有一些井，井壁穿管部位，密封處理不當而滲水。
　　（3）閥井是一個密閉空間，設置了透氣洞有利于井上部的空氣對流，但還應增設整個井內空氣對流的措施。
　　（4）在南方地區地下水水位較高時，通常按濕式井設計，造價較低；對于大口徑鋼制管道的閥井，設計為干式井是有一些優點，唯造價較高，若是井壁穿管部位密封不當就得不償失；鋼套圈與管道間一定要嵌入膠圈或膠條，井壁澆筑拆模后，應從外側補填密封膏，才能有效地止水。
　　（5）井內雖設有鋼制爬梯，但不完備，大口徑管道橫穿于井內，尚需竹梯協同在井內作業。
3.19鋼管包封
　　經核算，管道埋深超過4m時，鋼管采取鋼筋砼整體包封，鋼管與砼間用苯板隔離，包封的截面尺寸等按埋深計算確定，27km共包封154.2m。
3.20特殊地段的對策
　　管道穿越河渠、鐵路、高速公路時的處理情況如下：
　　（1）管道穿越徐堰河、紅星斗渠、游子河、沱江河、南堰河、府河、國防河、鳳凰河時，管頂覆土僅0.5～1.0m，用河底鋼筋砼防沖刷護板來平衡管道上浮問題，河渠兩側護坡作了加固處理，針對都江堰水系的特點，均在河渠歲修期以圍堰法施工。不足的是穿越河道的鋼管沒有砼包封，卵石直接與管壁接觸，對管道的壽命是有影響的，今后應引以為戒。
　　（2）管道兩處穿越鐵路，均先由鐵路部門的專業隊伍頂進鋼筋砼箱涵，分別為17m、20m長，而后設支座敷設鋼管。竣工檢查時發現兩箱涵均存在注水問題，經協商將箱涵內填滿砂來消除浮管的隱患。
　　（3）管道穿越外環高速公路時，由于管道與道路同步施工，管道僅作了鋼筋砼包封。
3.21鋼制管道的陰極保護
　　近十多年來成都敷設的鋼制管道均實施了犧牲鎂陽極的陰極保護措施，本工程最終也同意采用相同的保護措施，保護年限為25年，不足的是廠內鋼管未考慮陰極保護。但在采用電流密度的設計值上發生了分歧，SADE公司提出i=0.1mA/m²值（應是設計手冊提供的低值）。我方基于本管道的重要性、國內陽極質量的不穩定性等因素，提出兩點修正意見，一是i=0.2～0.25mA/m²；否則承諾在十五年后項目公司將水廠移交給成都政府時，復測陽極的保護電位是否超標，超標點項目公司補埋陽極。經過艱難談判，SADE公司最終采取i=0.15mA/m²，并同時給成都政府100萬人民幣補償。
　　全線共設置4kg陽極包2670支（5支/組，共534組）；8kg陽極包610支（5支/組，共122組）；22kg陽極包45支（3支/組，共15組）；電位測試樁53處。輸水管道上所有非焊接部位均采用銅芯電纜跨越連接，本工程與其它主支管連通點采用絕緣法蘭相連，使其電絕緣隔離。
3.22標志樁的設置
　　長距離輸水管道在農田內敷設，在管道折點、直線段約500m處設置標志樁是必要的，SADE公司把標志樁設置僅1.0m高，難以觀察，經多次談判，由項目公司返工，共設置3.0m高的標志樁92處。
3.23輸水管線上的控流設施
　　水六廠是重力流輸水的水廠，A廠一、二、三期輸水管道進入城市管網之前，均設有控流站，在協調重力流與泵壓流供水的水壓平衡上是行之有效的。但B廠及今后C廠投入運營后，環狀管網西擴，把控流站包圍在環狀管網內部時，泵壓流的水二廠、水五廠將逐漸轉為調節水廠的角色，理應由泵壓流水廠出水泵變頻調流來保持管網的水壓平衡較合理。
　　因此當城市供水達到一定設計規模后，如何合理地調度管網的水壓平衡，立項研究是必要的。為此在B廠DN2400mm輸水管道的控流方式上曾發生過分歧，最終由成都市政府按配套工程的方式在A段樁號A184+15～A185+15間（地面高程517.20m），建設了控流站。確定用兩臺DN1200mm活塞閥并聯來調流，目前的供水規模上是有效的，今后供水達到輸水管道的設計規模后，此控流站是否形成瓶頸，是否需要改造應引起關注。

4.工程驗收

　　本工程包含了BOT項目及BT項目，對于BOT項目應進行完工后的檢查、驗收、運行的測試以及竣工文件的審查、移交；對于BT項目還存在工程的移交。
4.1完工檢查
　　在工程完工階段由成都市政府BOT項目協調辦牽頭，擬訂了完工檢查大綱，對工程分項進行了詳細檢查，督促整改，為BOT項目開展初步性能測試、為BT項目的驗收移交創造條件。
　　首先多次對竣工圖及竣工文件進行了初步審查，分廠內工程及輸水管線工程，分別組建了專業性檢查小分隊。
　　檢查項目有：取水口上游河堤、取水格柵、連通渠、引水暗渠、排水總渠、廠內凈水構筑物、廠內建筑物、自用水系統、加氯系統、流量計、水質儀表、機電設備、輸水管線等。但檢查的重點是BT項目，BOT項目重點檢查與外部關聯的部位。
　　檢查前，制訂了檢查表格、表格的術語解釋、檢查注意事項，檢查期間將檢查情況形成匯總資料通報，分送相關單位督促整改，直至大部分問題得到了落實與處理。
　　廠內工程分工藝、結構、機電設備等專業小分隊；輸水管線工程分別組織了五個小分隊，對管線地貌、管內狀況、閥井（兩個小分隊）及陰極保護分別進行了檢查，并督促了整改。
　　管線內部檢查時，對管內異物進行了清除，對內噴涂的缺陷進行了修補，對橢園度進行了抽查，對于坡向問題通過水準尺的初查，發現返坡現象較多，然后委托市測量隊在管道施工單位的積極配合下，從管內對縱斷面進行了復測，對地面的覆土高程、井點座標進行了補測，從而完善了竣工資料，也確認了局部返坡和局部覆土較淺的問題，在這里國內施工單位能主動配合、勇于揭短的風格是可敬的。
　　管線閥門完工檢查的過程中，對閥井位置的座標、樁號、高程核實；閥井外形尺寸、閥門支座、透氣洞及井蓋板外觀情況核實；閥門的規格、型號、啟閉方向、轉數、啟閉指示準確度、加長桿的穩定性、伸縮節內間隙、啟閉方榫狀況、排氣閥高度、人孔、爬梯及井內清潔狀況等檢查與實測。通過閥井檢查的同時，對各個閥門的技術參數進行了收集、登記，對啟閉轉數進行了實測，為日后管道管理部門建立閥門跟蹤卡，提供了依據。檢查中發現多個DN2400mm主蝶閥的密封膠圈潰裂、加長桿的傳動部位搖擺、顯示部位指針指示不準、放空閥門的集水井沒有井孔、井蓋等不合理問題，一一提出來，督促了整改。
　　管線地面檢查的過程中，主要檢查還土復耕、道路、溝渠、斗渠的恢復情況，標志樁埋設狀況。檢查中發現溝渠護坡有問題的進行了整改，斗渠底離管頂不足0.5m的進行了砼護底，標志樁太短全部進行了返工。
　　管線陰極保護檢查過程中，主要實測了管道保護電位、測試樁的埋設情況、閥井內跨越導線敷設狀況、絕緣法蘭的效果監測等。
　　廠內工藝完工檢查小分隊發現清水池通風百葉窗口、人孔蓋板設計不合理，影響灰塵、雨水易滲入清水池；流量計檢測點的管段偏高，影響計量精度等問題，均督促進行了整改。
4.2竣工文件審查
　　為了搞好竣工資料的收集整理，還在工程施工過程中，成都市政府BOT項目協調辦牽頭，匯同市城建檔案館、水司檔案處及我辦檔案管理人員，提出了竣工圖及竣工文件的目錄清單，提供了組卷要求；對提供的竣工資料，匯同相關部門專業人員一道進行了審查，并督促進行了整改，對組卷不符合我市規定的，我辦領導提出并落實了補救措施，總的來說竣工資料的規范性與完整性也是較好的。
4.3凈水廠的性能測試
　　根據《特許權協議》，項目公司在工程完工后應對取水工程、凈水廠、排水總渠及相關設備、設施進行下列測試：
　　（1） 初步性能測試
　　在初步完工日前十五天內進行，測試內容包括效率測試；總供水能力測試；凈水水質測試；可靠性運行測試（連續成功運行達168小時以上）；自動化控制的測試（24小時內能在設計能力的75%、100%、115%狀態下分別運行控制）；凈水工藝中使用的藥劑測試；濾料的測試。
　　（2） 季節性能測試
　　在商業運營三個月內，第一、二月中各抽七天進行40萬m³/d、41萬m³/d的穩定性測試。
　　（3） 最終性能測試
　　最終性能測試的目的是證實項目設施的安全性和可靠性，它在項目全面投入商業運行狀態下進行連續十天的測試。
　　（4）初步性能測試與管道沖洗消毒投產的結合
　　在初步性能測試期間，針對項目公司提出的管道沖洗、消毒方案及初步完工測試計劃，進行了深入研究，考慮到初步完工測試的流量變化幅度、頻率較大，項目公司提出長時間、多個主閥門一道開啟度很小的控流計劃，這對蝶閥的正常使用是欠妥的，我協調辦提出了利用控流站內設施進行初步完工測試的控流方案，向項目公司方面進行了耐心的交流，統一了思路，既保護了管道上主閥門的安全作業，又使初步測試能順利進行；近一個月的連續測試，流量變化的范圍較大，輸水管線上的控流站發揮了作用，利用凈水廠的測試流量，也充分地沖洗了管道。
　　同時商定了管道灌水、沖洗、悶水消毒、再沖洗、向管網輸水的整套方案，利用正常含氯水對管道消毒沖洗，避免高濃度氯水對管壁的影響，按計劃完成了凈水廠性能測試的同時，也完成了輸水管線的消毒、沖洗，順利完成了40萬m³/d供水量的投產，沒有引起供水管網大的沖擊。
　　其中，初步性能測試合格，是項目投入商業運營的先決條件；通過以上性能測試，是對BOT項目設計、施工質量的考核，存在的缺陷能及時整改；同時也是BOT項目運營的班子對工藝、設備、設施熟悉掌握的極好方式。過去國內供水工程在商業運營前的調試很粗糙，使水廠投產后的一段時期內，一直在進行技改、調整。當然這樣測試也付出了一定的代價，因此這方面如何效仿，值得進一步探討。

5.工程的效果

　　該BOT項目是全國第一個城市供水設施試點項目，也是我市改革開放引進外資的重點工程，在市委、市政府的直接領導下，統一思想、通力配合，經過項目公司及各承包單位的緊張施工，使其按期完工投入了運營，工程造價控制較好，整個工程質量的優點是明顯的，當然問題也是存在的，它為我國今后的類同工程積累了寶貴經驗。
　　凈水廠經試運行的調整后，出廠水的水質、水量滿足了《特許權協議》的基本要求，水廠投產的同時，水廠的自控系統投入運行，廠內生產性及非生產性建筑物緊湊、實用，廠區的環境綠化亦初見成效。
　　輸水管線的施工單位克服管壁偏薄等不利條件，鋼管制造及現場組裝的焊接質量是完好的；完工后管道內部實測的橢園度均小于2％；鋼管外防腐及內噴襯質量也是好的；閥門井的砌筑是規范的；管線穿越河道、鐵路的施工基本達到圖紙的要求。
　　不足的是輸水管線的局部高程控制不嚴，出現返坡現象較多，盡管完工檢查后個別點增添了四個排氣閥，仍然對管內積氣的影響是存在的；
　　針對成都平原農村的特點，田塊形狀各異、高低不一，今后機械化作業勢必大規模改造田塊，水稻田泡水后，土中鋼管空管時的抗浮問題又不可忽視，《特許權協議》規定輸水管最小覆土深度為1.5m的本身就偏小了。管線安裝后局部埋深還小于1.5m，有些在灌溉斗渠下的埋深小于0.5m，因此今后農田大面積改土時，加強對管線上的覆土控制是必要的。

6.體會與建議

　　六年半來，筆者斷斷續續參與了該BOT項目從起草標書至工程竣工的全過程，對于這一試點項目有以下幾點心得體會，為今后的類同工程提出一些具體建議。
6.1 該工程在1996年爭取國內銀行貸款及日元貸款未成功后，市政府決定爭取以BOT方式立項，來加快我市供水事業的建設。當時水六廠A廠三期20萬m³/d的規模于1996年投產后不到一年就達到滿負荷供水，供水能力上沒有儲備量，加快水廠建設是必要的。
　　六年后的今天，資本市場發生了巨大變化，籌措建設資金的渠道多樣化了，本工程的模式已不是最經濟的模式。
　　但為了對工程的經濟性作一分析，故以國內銀行貸款方式與此對比，作為今后同類工程的借鑒。
　　（1）BOT項目投產后，項目公司在十五年半內可收回水費共達31.27億元。
　　（2）BOT項目投產后，在十五年半內為項目公司供水另繳水資源費為4.53億元（水資源費單價按0.2元/m³計）。
　　（3）由于水六廠A廠加輸水管線折舊、水資源費的綜合單位成本為0.46元/m³（折舊按25年計），為了便于與BOT項目等效比較，將折舊期改為15.5年計，則水六廠A廠的綜合單位成本為0.56元/m³。若上述十五年半的供水量按此成本計費，折算的水費達12.67億元。
　　（4）考慮到1999年8月特許權協議簽訂時的美元匯率為826.49；貸款利率為6.21%；18年貸款的總開支為：
　　1.065億美元×8.2649×（1+0.0621）¹⁸=26.04億人民幣。
　　BOT融資方式比銀行貸款方式增加開支為：
　　31.27+4.53-（26.04-12.67）=22.43億人民幣。
　　故BOT融資方式比銀行貸款方式支出多1.68倍。
　　（5）考慮到決策在項目立項時的環境，故應以1997年1月國家計委批準立項時的美元匯率為827.00；貸款利率為8.0%；核算18年貸款的總開支為：
　　1.065億美元×8.27×（1+0.08）¹⁸=35.20億人民幣。
　　BOT融資方式比銀行貸款方式增加開支為：
　　31.27+4.53-（35.20-12.67）=13.27億人民幣。
　　故BOT融資方式比銀行貸款方式支出多0.59倍。
　　需要說明的是以上計算均未考慮繳稅款項。
6.2 BOT項目在工程建設過程中，將工程風險層層分解給承包的國內施工隊伍，這些施工單位為了獲得參與過國際招標工程的經驗，甘心情愿地接受“游戲規則”的“錘煉”。
　　六年半的實踐，使我們領略到國際融資銀行怎么通過國際水務集團介入我國水務界，巧妙地運用“游戲規則”進行著資本積累。它告誡國人，在參與經濟全球化的過程中，要學會“游泳”，保護自己。
6.3 長期以來成都市的供水形勢處于供不應求、供求持平的狀況，二十年來想把供水能力搞大一點、抗沖擊能力搞強一點，為城市的更大發展增進旺盛活力。現在供水形勢好了，供水規模上有了一定的富余量，應該說給成都市的更大發展創造了條件。到目前而言，成都水司的供水能力為138萬m³/d，今年最大供水量為118萬m³/d，設備富余率達14.5%。但近些年由于城市還處于經濟結構調整期，過去用水量最大的東郊工業區正全面向郊縣遷移，區域性供水的步伐又較緩慢，過去供水緊張時期發展起來的數十家小型的自備水廠仍在運營，城市供水總量停滯，水價上調幅度有限，制水成本過高的BOT項目的投產，更使供水企業當前的運營處境艱難。
　　筆者認為，首先以上狀況反映了國家對此類公用事業性企業的管理政策，應作適當調整；其次當前也應該看到在建城區內尚有幾十萬人還沒有得到清潔衛生的飲用水，在周邊區縣城鎮也渴望得到優質、保量的自來水來帶動經濟發展、改善人們的生活質量。這乃是提示了供水企業，要努力提高服務質量，主動攺善運營狀況，積極擴大供水范圍，尋求更大發展的增長點；當然供水企業的發展離不開當地政府的政策導向與幫助外部環境的改善。
6.4 高負荷的設計參數的運用與BOT的運作模式是緊密相關的，法方在亞、非、拉地區工程中亦有實例借鑒，但在他們本國的工程中較少采用高負荷的設計參數，這一點也應該引起我們三思。像成都水六廠B廠采用的單擋機械絮凝技術、高負荷的設計參數，突破了現行我國給水規范中的有關規定，曾經令人擔心，但一年的商業運行證明該技術基本是可行的。
6.5 投標文件應有初步設計深度，成都BOT投標文件只要求技術方案，沒有完全達到初步設計的深度，因此給《特許權協議》簽署前的確認性談判和初步設計審查增加了極大難度，初步設計審查了二次，時間經歷50天，還是遺留了若干內容在施工圖階段解決。特別是BT項目，前期的資料應準備充分，以免投標中的考慮不周，落實過程里的談判艱難。
6.6 今后招標工程的標書中，技術要求應具體，BT項目的閥門采購沒有量化的技術要求，沒有對閥門制造廠家的考察，《特許權協議》上只要求采購進口的世界先進水平的閥門，讓采購方在“大帽子”下有空子可鉆。此次圍繞鋼管壁厚及閥門采購上存在的問題是個遺憾。
6.7 按照國際慣例，標書確定的內容應從嚴遵守，較多的變動一方面對其它投標者是不公正的，二方面沒有按國際慣例辦事，損傷了對方的利益。
　　比如管線順坡敷設是明確的，但再三商討認同了四處返坡，減少了工程費用，可對管道的排氣是不利的，特別是清水池出口的返坡，容易使流量計計量管段存氣，這對流量計的計量準確性帶來干擾因素。
　　廠內DN2400mm出水管道上安裝的主控閥門口徑縮小到DN1600mm，增大的阻力，影響了A、B兩廠清水池水位的等同關系，這對A、B兩廠出水的調度帶來難度。
6.8 工程設計的審查不能單從技術本身出發，還應考慮經營管理。在簽署《特許權協議》前的確認性談判期間，對取水口設計單從進水流速符合設計規范要求，而同意取消了CGE聯合體設計的12.5m長的進水格柵，中標方節省了工程造價，當時強調了將來A、B、C三個廠統一管理，而忽略了BOT廠的獨立經營，因此取水口沒能按A、B、C三個廠能獨立經營、管理進行設計，從而引起了雙方在取水口如何管理的談判上，增加了難度。
　　電源設計存在同樣的問題。為了有利于運行管理和分清職責，在實施前進行了適當調整，要求B廠電源分別改從兩條專用供電線路下桿，而不是從A廠高壓配電室引接。如在標書中明確，亦可避免為電源問題進行的多次艱難的談判。
6.9 整個工程的質量是好的，總體效果是不錯的。但在一些重要環節上也出現了問題，如引水暗渠及廠內構筑物、排水管渠不及時、主動作閉水試驗，甚至個別管段最終也沒有作閉水試驗；輸水管道的高程沒有監理人員的連續監控記錄。因此筆者認為對于BOT項目、BT項目工程監理所站的角度是不全靣的，項目公司聘請的工程監理只有建議權，特別是BT項目，有些問題得不到妥善的處理。
　　比如輸水管線采用薄壁鋼管，為了保證完工檢查時橢園度不超標，施工單位作了大量工作，施工單位也花費了一定的人力與財力，保證了園度，卻忽略了局部高程的控制，引起管線局部返坡，當時SADE公司提交的竣工資料沒有反映這一問題，而是在完工檢查中逐步揭示的。
　　因此，今后類同工程，最終業主方強化介入工程質量監督的力度是十分必要的。
6.10 按照《特許權協議》，施工圖設計及修改需經成都政府審查，但不必經政府批準，就是說項目公司對審查意見可接受也可不接受。
　　特別是在工程中還存在嚴重的邊勘測、邊設計、邊施工的“三邊”問題及邊設計、邊施工的“二邊”問題，這些對圖紙審查意見的落實、工程質量的控制是不利的。
　　國內根據《建設工程質量管理條例》和《建設工程勘察設計管理條例》對施工圖設計文件進行審查，施工圖文件審查意見必須得到確認才能開工建設，對于BOT項目也不應例外，《特許權協議》這方面的規定是欠妥的。
6.11 應高度重視重力流輸水的特點，進一步完善生產調度運行方案。筆者認為B廠出廠電動閥應與廠內自控系統脫鉤，通常全開，只有特殊情況時，水司總調度室授意下才可關閉，該閥不應參與流量的調節；對B廠清水池水位提出考核要求；控制DN2400mm管線控流站的活塞閥，確保B廠日供40萬m³的水量。
　　需要說明的是在A廠與B廠剛出廠的連通管提前形成，主要考慮到三環路配套工程若不能按期通水時，B廠可通過A廠輸水管道輸水；另外，若DN2400mm輸水管道出現故障時，B廠亦可通過連通管輸水。當前A、B兩廠連通管上的閥門近期應關閉，兩廠出水的控制互不干擾，避免調度不當引起管內水流斷鏈、進氣等問題發生。當然十五年后，A、B、C廠統一于一家管理，連通管的作用就很明顯，上述的問題就不嚴重了。

以上體會與探討系筆者個人意見，僅供參考，不當之處望指正。

2003年10月15日